Tugevdamine
Mis määrab süsiniku ekvivalendi metallis? Süsiniku ekvivalent

Mis määrab süsiniku ekvivalendi metallis? Süsiniku ekvivalent

NTD	C	S	P	Mn	Kr	Zn	V	Sn	Si	Sb	Pb	Ni	N	Mo	Fe	Cu	Bi	Nagu	Al
TU 14-1-1672-76, GOST 19277-73, GOST 21729-76	0,17-0,24	≤0,035	≤0,035	0,35-0,65	≤0,25	-	-	-	0,17-0,37	-	-	≤0,25	-	-	Ost.	≤0,20	-	-	-
TLÜ 14-1-3987-85	0,17-0,24	≤0,025	≤0,030	0,35-0,65	≤0,25	-	-	-	0,17-0,37	-	-	≤0,30	-	-	Ost.	≤0,30	-	-	-
TLÜ 14-1-5058-91	0,18-0,24	≤0,012	≤0,020	0,35-0,65	≤0,15	≤0,0040	≤0,040	≤0,005	0,17-0,37	0,00015-0,00045	≤0,0030	≤0,10	≤0,010	-	Ost.	≤0,10	0,0002-0,00045	≤0,010	-
TU 108.1273-84, TU 14-3R-251-2007, TU 14-3-251-74, GOST 1050-88, OST 3-98-80	0,17-0,24	≤0,040	≤0,035	0,35-0,65	≤0,25	-	-	-	0,17-0,37	-	-	≤0,30	≤0,006	-	Ost.	≤0,30	-	≤0,080	-
GOST 11017-80	0,17-0,24	≤0,035	≤0,035	0,35-0,65	≤0,25	-	-	-	0,17-0,37	-	-	≤0,30	≤0,006	-	Ost.	≤0,30	-	≤0,080	-
TLÜ 14-1-1529-2003, TLÜ 14-3R-55-2001, TLÜ 14-3-460-2003	0,17-0,24	≤0,025	≤0,030	0,35-0,65	≤0,25	-	-	-	0,17-0,37	-	-	≤0,25	-	-	Ost.	≤0,30	-	-	-
TLÜ 14-3-808-78	0,17-0,24	≤0,040	≤0,035	0,35-0,65	≤0,25	-	-	-	0,17-0,37	-	-	≤0,25	≤0,006	-	Ost.	≤0,25	-	≤0,080	0,02-0,08
TLÜ 14-3-1971-97	0,17-0,21	≤0,008	≤0,012	0,35-0,65	≤0,25	-	≤0,060	-	0,17-0,37	-	-	≤0,30	-	-	Ost.	≤0,30	-	-	0,02-0,05
TLÜ 14-3-341-75	0,17-0,24	≤0,025	≤0,030	0,35-0,65	≤0,025	-	-	-	0,17-0,37	-	-	≤0,25	-	-	Ost.	≤0,30	-	-	-
TLÜ 14-162-14-96	0,17-0,22	≤0,015	≤0,015	0,50-0,65	≤0,25	-	-	-	0,17-0,37	-	-	≤0,25	-	-	Ost.	≤0,25	-	-	0,03-0,05
TLÜ 14-1-5185-93	0,18-0,24	0,002-0,015	0,005-0,015	0,35-0,65	≤0,15	0,0005-0,0040	0,002-0,100	0,0005-0,0040	0,17-0,37	0,0005-0,0030	0,0003-0,0040	≤0,15	0,002-0,012	-	Ost.	≤0,15	0,0001-0,0030	≤0,010	0,002-0,009
TLÜ 08.002.0501.5348-92	0,17-0,24	≤0,020	≤0,035	0,35-0,65	≤0,25	-	-	-	0,17-0,37	-	-	≤0,30	-	-	Ost.	≤0,30	-	-	-
TLÜ 14-159-1128-2008	0,17-0,24	≤0,025	≤0,030	0,35-0,65	≤0,25	-	-	-	0,17-0,37	-	-	≤0,30	≤0,006	-	Ost.	≤0,30	-	≤0,080	-
TLÜ 14-161-148-94, TLÜ 14-161-149-94	0,17-0,24	≤0,013	≤0,018	0,35-0,65	-	-	-	-	0,17-0,37	-	-	≤0,25	-	-	Ost.	≤0,25	-	-	-
TU 1317-006.1-593377520-2003	0,17-0,24	≤0,015	≤0,017	0,35-0,65	≤0,40	-	≤0,050	-	0,17-0,37	-	-	≤0,25	≤0,008	-	Ost.	≤0,25	-	-	0,02-0,05
TLÜ 1301-039-00212179-2010	0,17-0,24	≤0,025	≤0,030	0,35-0,65	≤0,25	-	-	-	0,17-0,37	-	-	≤0,25	-	≤0,15	Ost.	≤0,30	-	-	-
TLÜ 14-3R-1128-2007	0,17-0,24	≤0,025	≤0,030	0,35-0,65	≤0,25	-	-	-	0,17-0,37	-	-	≤0,30	≤0,008	-	Ost.	≤0,30	-	-	-
TLÜ 14-158-113-99	0,17-0,24	≤0,013	≤0,018	0,35-0,65	-	-	-	-	0,17-0,37	-	-	-	≤0,0080	-	Ost.	≤0,25	-	-	0,02-0,05

Fe- alus.
Vastavalt TU 14-1-1672-76 on keemiline koostis antud terase klassi 20A jaoks. Vase jääksisaldus ei tohi olla suurem kui 0,25%, kui teras sulatatakse vanaraua protsessiga. Kõrvalekalded keemilise koostise normidest on lubatud vastavalt standardile GOST 1050. Soovi korral saab terast tarnida kitsendatud süsinikusisalduse piiridega - “select”: 0,19-0,25%; 0,19-0,23%; 0,22-0,25%; 0,21-0,24%.
Vastavalt standardile GOST 1050-88 on terase lämmastikusisaldus näidatud hapnikukonverteri sulatusmeetodil. Kõigi muude terasetööstuse tüüpide puhul on lämmastikusisaldus N≤0,008%.
Vastavalt TU 14-1-5185-93, TU 14-1-5058-91 keemiline koostis on antud terase klassi 20pv jaoks.
Vastavalt TU 08.002.0501.5348-92 keemiline koostis on antud terase klassi 20-Sh.
Vastavalt TU 14-1-3987-85 on keemiline koostis antud 20. klassi terasele.
Vastavalt TU 14-1-1529-2003, TU 14-3-460-2003, TU 14-3-460-2003 ja TU 14-3-341-75 vanaraua või vasemaakide terase puhul on vase ja nikli jääkvase massiosa lubatud kuni igaüks kuni 0,30%. Haruldaste muldmetallide elementide tehnoloogiline lisamine on lubatud metalli kvaliteedi parandamiseks.
Vastavalt TU 14-3R-55-2001 on keemiline koostis antud terasele 20; terase 20-PV puhul on süsiniku massiosa 0,18-0,24%, kroomi, nikli, vase, väävli ja fosfori massiosa ≤ 0,15%, teiste elementide massiosa on identne terase klassi 20 omaga. Terases 20 on nikkel ja nikkel kroomi mitte rohkem kui 0,40%. Tehnoloogiliste lisanditena kasutusele võetud haruldaste muldmetallide elementide olemasolu on lubatud.
Vastavalt standarditele GOST 19277-73, GOST 21729-76 on keemiline koostis antud terasele 20A. Terase sulatamisel rämpsmeetodil peaks vase massiosa olema ≤ 0,25%. Keemilise koostise maksimaalsed kõrvalekalded on kooskõlas GOST 1050-ga.
Vastavalt TU 1317-006.1-593377520-2003 on keemiline koostis antud terase klassi 20A jaoks. Vesiniku massiosa terases toru metallis ei tohiks ületada 1,0 ppm (2,0 ppm kulbi proovis. Lubatud on lisada nioobiumi ja titaani, et saada massiosa vastavalt kuni 0,030% ja 0,010%. Deoksüdeeritud sulfiidsulgude globulariseerimiseks mõeldud teras lisatakse kaltsiumi (ränikaltsiumi) või tseeriumi, et saada massiosa 0,050%.
Vastavalt TU 14-162-14-96 on keemiline koostis antud terase klassi 20A jaoks. Terases on lubatud kõrvalekalded süsiniku (-0,020%), alumiiniumi (±0,010%), mangaani (+0,15%), väävli (+0,005%), fosfori (+0,005%) sisalduses. Tugevusomaduste suurendamiseks on terasesse lubatud lisada vanaadiumi kuni 0,050%.
Vastavalt TU 14-3-1971-97 keemiline koostis on antud terase klassi 20B kõrgendatud korrosioonikindluse ja töökindlusega. Peeneteralise struktuuri tagamiseks lisatakse vanaadiumi kuni 0,06%. Süsiniku ekvivalent SEq ei tohiks ületada 0,40%.
Vastavalt TU 1301-039-00212179-2010 keemiline koostis on antud terase klassile 20-Sh. Iga tabeliga reguleerimata lisandelemendi sisaldus on lubatud kuni 0,050%.
TU 108.1273-84 järgi on hälbed nikli puhul +0,20%, vase puhul +0,20%.
Vastavalt TU 14-158-113-99 keemiline koostis on antud kõrgendatud korrosiooni- ja külmakindlusega 20. klassi terasele. Valmismetallis on lubatud kõrvalekalded keemilises koostises vastavalt standardile GOST 1050, lisaks - alumiiniumi puhul + 0,0050%. Kui lämmastiku massiosa on üle 0,0080%, on mikrolegeerimine vanaadiumiga vähemalt 0,030% kohustuslik.
Vastavalt TU 14-161-149-94 keemiline koostis on antud terase klassi 20 jaoks vesiniksulfiidi- ja külmakindlate mantlitorude ja liitmike jaoks.

SÜSINIKU EKVIVALENT

Süsinik- ja vähelegeeritud teraste kaarkeevitamisel põhjustab mitteväärismetalli kuumustsooni (HAZ) kõvenemise tavaliselt austeniidi muundumine martensiidiks, mis tekib keevismetalli kiire jahutamise tulemusena. Kõvenemise aste sõltub sulami koostisest ja jahutuskiirusest. Süsinik- ja vähelegeeritud teraste puhul määratakse koostise mõju katseliselt määratud süsinikekvivalendi (Ceq) abil. Ceq määramiseks kasutatakse üldiselt järgmist valemit, mille on vastu võtnud Rahvusvaheline Keevitusinstituut.

Jaapanis kasutatakse süsinik- ja madala legeeritud terase karastusastme hindamiseks tavaliselt järgmist valemit:

Nendes valemites on C ja muud sulamielemendid esindatud massiprotsendina.

Nagu on näidatud joonisel 1, suureneb maksimaalne HAZ kõvadus Ceq suurenedes, mis kinnitab süsiniku tugevat ja otsest mõju kõvadusele. Teised sulamielemendid mõjutavad ka kõvadust, kuid vähemal määral. Üldiselt mõjutavad need keevisõmbluste tahkumise võimet.

Nagu on näidatud joonisel, saab süsinik- või madala legeerteraste maksimaalset HAZ-i kõvadust määrata valemiga Hmax = (666Ceq + 40) ± 40. Selle kontseptsiooni peamine rakendus ei ole aga kõvaduse, vaid miinimumi määramine. eelsoojendustemperatuur, mis on vajalik kõva martensiidi või madala plastilisusega mikrostruktuuri tekke vältimiseks.

See mikrostruktuur koos keevisõmbluse kokkusurumise ja keevismetalli süsinikusisaldusega võib põhjustada keevisõmbluse külmpragusid. Nagu on näidatud joonisel 2, suureneb õmbluse aluste pragude – HAZ-is tekkivate külmade pragude – moodustumine, kui Ceq suureneb.

Eespool nimetatud põhjustel on Ceq i indikaator, mis aitab määrata mitteväärismetalli kõvenemis- või keevitatavust. Mida kõrgem on Ceq, seda kõrgem on kõvadus ja kõrgem eelsoojendustemperatuur. Seetõttu saab Ceq-indikaatori lisada keeviskonstruktsioonide materjalide omaduste ja ehitusstandardite hulka terase valimisel ja keevitusprotseduuride läbiviimisel soovitatava või kohustusliku standardina.

» Allikad «

H. Suzuki ja H. Tamura. Keevitamise metallurgia. Täielik keevitusviide – 1. seeria, Sanpo Publications Inc.
S. Yamamoto Kaarkeevituse ja kontrolli alused. Väljaandja Shinko Welding Service Co., Ltd.

Austeniit ja vastavalt terase martensiitsemuutuse alguse temperatuuri alandamine. Süsiniku ekvivalendi (Ce) määramiseks kasutatakse kõige sagedamini rahvusvahelist keevitusinvarianti:
C e = C + Mn/6 + ( + Mo + V)/5 + ( + Ni)/15,
kus C, Cr, Mo, V, Cu, Ni on elementide massiosad terases.
2. Malmi koostise asendi eutektilise punkti suhtes indikaator, mis iseloomustab selle grafitiseerumist, struktuuri ja süsinikku, määratakse võrrandiga:
C e = C + 0,3 (Si + P),
kus C, P on elementide massiosad malmis. C e juures on malm hüpoeutektiline, C e = 4,26 juures - eutektiline, C e > 4,26 juures - hüpereutektiline;
Vaata ka:
-
-
-
-
-
-
-
-

Metallurgia entsüklopeediline sõnastik. - M.: Intermet Engineering. Peatoimetaja N.P. Ljakišev. 2000 .

Vaadake, mis on "süsiniku ekvivalent" teistes sõnaraamatutes:

süsiniku ekvivalent- - [A.S. Goldberg. Inglise-vene energiasõnastik. 2006] Energeetika teemad üldiselt EN süsiniku ekvivalentväärtussüsiniku ekvivalentCE ...

Süsiniku ekvivalent- on süsinikusisalduse kokkuleppeline väärtus, mis saadakse armatuurterase põhiliste keemiliste elementide komplektist. [Betooni ja raudbetooni terminoloogiline sõnastik. FSUE "Uurimiskeskus "Ehitus" NIIZHB nime saanud. A. A. Gvozdeva, Moskva, 2007, 110 lk] ... Ehitusmaterjalide terminite, definitsioonide ja selgituste entsüklopeedia

Ce on väärtus, mis iseloomustab kõige olulisemate elementide mõju hallmalmi struktuurile ja omadustele; määratakse valemiga Ce=Ce+0,3(Si P). Malmist alumiiniumi süsiniku ekvivalent on võrdne: Ce=C+0,25Si+0,15Al. Ce4.26 juures on see hüpereutektiline. Süsinik......

SÜSINIKU EKVIVALENT C e- väärtus, mis iseloomustab olulisemate elementide mõju hallmalmi struktuurile ja omadustele; määratakse valemiga Ce=Ce+0,3(Si P). Alumiiniummalmi süsiniku ekvivalent on võrdne: Ce=C+0,25Si+0,15Al. Kui Se<4,26 чугун является… … Metallurgia sõnastik

kütuse süsiniku ekvivalent- - [A.S. Goldberg. Inglise-vene energiasõnastik. 2006] Energeetika teemad üldiselt EN süsiniku ekvivalentväärtusCEV ... Tehniline tõlkija juhend

Kordaja, mis võtab arvesse elementide mõju, mis soodustavad muundumist (ferritiseerumist) või takistavad seda transformatsiooni (austeniseerumist) Cr-Ni-terastes. Austeniiti moodustavad elemendid, st Niga sarnaselt toimivad, hõlmavad C, N, Mn; Et…… Metallurgia entsüklopeediline sõnaraamat

Üksus või kogus, mis on teisega samaväärne, samaväärne või mis tahes suhtes vastav ja võib olla väljendiks või asendajaks: Vaata ka: Nikli ja kroomi ekvivalent elektrokeemiline kroomi ekvivalent... ... Metallurgia entsüklopeediline sõnaraamat

Töömaht, mis vastab soojusvahetuse käigus ülekantava soojusühiku ühikulisele hulgale. Soojuse mehaanilise ekvivalendi mõiste tekkis tänu sellele, et ajalooliselt mehaaniline töö ja soojushulk... ... Metallurgia entsüklopeediline sõnaraamat

Selle mass (väljendatud süsinikuühikutes), mis lisab või asendab ühe vesiniku aatommassi või poole hapniku aatommassist. Oksüdatsiooni-redutseerimisreaktsioonides on keemiline ekvivalent... ... Metallurgia entsüklopeediline sõnaraamat

Aine kogus, mis läbib elektroodidel keemilise muundumise 1 kulonilise elektrienergia läbimise tulemusena läbi elektrolüüdi. Tavaliselt väljendatakse g/Cl. Elektrokeemiline ekvivalent on seotud kemikaaliga ... ... Metallurgia entsüklopeediline sõnaraamat

Keevitusprotsessi ajal peavad keevisliidete omadused vastama mitteväärismetalli omadustele. Seda vastavust hinnatakse keevitatavusega. Keevitatavus on metallide ja sulamite keerukas tehnoloogiline omadus, mis väljendab nende reaktsiooni keevitusprotsessile.

Keevitatavus– keevitatavate metallide ja keevismetalli võime moodustada konstruktsiooni- ja töönõuetele vastav keevisliide. Keevisühendusel ei tohiks olla pragusid ega metallist alasid, mille plastilised omadused on vähenenud. Pragude ilmnemine ja plastiliste omaduste vähenemine võib töö käigus põhjustada keevisliidete hävimise.

Keevitatavus – keevitatud metallide võime moodustada keevisliite, mis vastab konstruktsiooni- ja töönõuetele

Kui keevitavad metallid moodustavad konstruktsioonile, tehnoloogilistele ja töönõuetele vastava keevisühenduse, siis keevitavad need hästi.

Eristama füüsiline Ja tehnoloogilised keevitatavus.

Füüsiline keevitatavus– materjalide omadus luua monoliitne keevisliide keemiline suhtlemine. See keevitatavus on kõigil praktiliselt puhastel metallidel.

Tehnoloogiline keevitatavus– terase tehnoloogilised omadused, mis määrab selle reaktsiooni keevitusprotsessi mõjudele ja võime moodustada kindlaksmääratud tööomadustega keevisliide.

Keevitatavuse kvantitatiivne näitaja on ekvivalentne süsinikusisaldus, mis määratakse vastavalt standardile GOST 27772-88 valemi (3.2) abil. Valemis liidetakse iga legeeriva elemendi mõju osa terase keevitatavusele (iga elemendi protsent korrutatuna valemis määratud koefitsiendiga) keevitava terase süsinikusisalduse protsendiga.

t on keevitava metalli paksus.

Kui S e 0,25%, siis kuumusest mõjutatud tsoonis pragusid ei teki ja keevitatavust peetakse heaks.

Kui Ce = 0,25-0,35%, siis on keevitatavus rahuldav. Võib tekkida pragusid ja nende tekkimise vältimiseks tuleb rakendada eelsoojendust. Keevitamine ilma kuumutamiseta on lubatud metalli paksusega kuni 10 mm.

Kui Ce = 0,35 - 0,4%, siis on keevitatavus piiratud.

Vajalik on eel- ja lisaküte.

Kui S e > 0,4%, siis ei saa terast keevitada tavaliste sulakeevitusmeetoditega.

Kõik madala süsinikusisaldusega terased, mis sisaldavad vähem süsinikku 0,25%, hästi keevitada. See tagab keevisliite võrdse tugevuse, õmblused on piisavalt vastupidavad pragunemisele.

Ka ehituses kasutatavad vähelegeeritud terased keevitavad hästi, omavad vajalikku pragunemiskindlust ja omavad keevisliidete keevitamise järgselt vajalikke mehaanilisi omadusi.

Kuumtugevdatud teraste keevitamisel rikutakse kuumtöötlemisel tekkinud metalli struktuur. Võrdse tugevusega ühenduse saamine selliste teraste keevitamisel põhjustab teatud raskusi ja nõuab spetsiaalseid tehnoloogilisi võtteid.

Keevitatavuse täpsemaks hindamiseks kasutatakse keevitatavuse indikaatorite komplekti. Iga keevisühenduse testimisel saadud indikaatori väärtust võrreldakse sama indikaatori standardväärtusega

Keevitatavuse näitajad määravad terase ja sulamite tehnilise sobivuse keevitusprotsessiks.

See kompleks sisaldab järgmist Keevitatavuse peamised näitajad:

vastupidavus kuumpragunemisele (vt p 4.3.2);
vastupidavus külmpragunemisele (vt p 4.3.2);
terase tundlikkus keevitamise termiliste mõjude suhtes;
terase oksüdeerumine keevitamise kuumutamisel;
tundlikkus pooride moodustumise suhtes;
keevismetalli või keevisliite kui terviku staatiline tõmbetugevus;
keevismetalli või keevisliite kui terviku löögitugevus;
vastupidavus korrosioonile;
vastupidavus kunstlikule vananemisele.

Lisaks sisaldab indikaatorite komplekt keevismetalli ja kuumuse mõjuala keemilist analüüsi ning nende makro- ja mikrostruktuuri analüüsi.

Kui vähemalt üks keevitatavuse näitaja ei vasta nõuetele, loetakse metall antud keevitusmeetodi ja selle tehnoloogia puhul kehva keevitatavusega.

Tuleb märkida, et legeer- ja kõrglegeeritud terased, keskmise süsinikusisaldusega ja kõrge süsinikusisaldusega terased on kuumade ja külmade pragude tekkele vastuvõtlikumad. Ehituses kasutatavad terased keevitavad hästi, omavad vajalikku vastupidavust kuuma- ja külmapragude tekkele ning omavad keevisliidete jaoks vajalikke mehaanilisi omadusi pärast keevitamist.

Ehituses kasutatavad terased keevitavad hästi, ilma kuuma- ja külmapragude tekkimiseta ning omavad keevisliidete jaoks vajalikke mehaanilisi omadusi pärast keevitamist.

Käsikaar, kasutades spetsiaalseid, algselt kaltsineeritud elektroode läbimõõduga 2–5 mm. Tüübid: E38 (keskmise tugevusega), E42, E46 (hea tugevusega kuni 420 MPa), E42A, E46A (keeruliste konstruktsioonide suure tugevusega ja nende töötamiseks eritingimustes). OMM-5 ja UONI 13/45 varrastega keevitamine toimub alalisvoolu mõjul. Elektroodide TsM-7, OMA-2, SM-11 kasutamine toimub mis tahes karakteristikuga vooluga.
Gaaskeevitus. Enamasti ebasoovitav, kuid võimalik. See viiakse läbi täitejuhtme Sv-08, Sv-08A, Sv-08GA, Sv-08GS abil. Õhuke madala süsinikusisaldusega metall (d 8mm) keevitatakse vasakpoolsel meetodil, paks (d 8mm) - õigel meetodil. Keevisõmbluse omaduste puudujääke saab kõrvaldada normaliseerimise või lõõmutamise teel.

Madala süsinikusisaldusega teraste keevitamine toimub ilma täiendava kuumutamiseta. Lihtsa kujuga osadele piiranguid ei ole. Oluline on kaitsta mahulisi ja võrekonstruktsioone tuule eest. Keerulisi esemeid on soovitav keevitada töökojas temperatuuril mitte alla 5˚C.

Seega on klasside VSt1 - VSt4, terase 10 - terase 20 puhul hea, praktiliselt piiranguteta keevitatavus, mis nõuab keevitusmeetodi, elektroodi tüübi ja vooluomaduste standardset individuaalset valikut.

Keskmise ja kõrge süsinikusisaldusega konstruktsiooniterased

Sulami küllastumine süsinikuga vähendab selle võimet moodustada häid ühendeid. Kaare- või gaasileegi termilise mõju ajal koguneb väävel piki terade servi, põhjustades punase rabeduse ja fosfor külma rabeduse. Kõige sagedamini keevitatakse mangaaniga legeeritud materjale.

See hõlmab tavalise kvaliteediga VSt4, VSt5 (GOST 380-94), kvaliteetseid 25, 25G, 30, 30G, 35, 35G, 40, 45G (GOST 1050-88) erineva metallurgiatoodangu konstruktsiooniteraseid.

Töö sisuks on süsiniku hulga vähendamine keevisvannis, selles oleva metalli küllastamine räni ja mangaaniga ning optimaalse tehnoloogia tagamine. Samal ajal on oluline vältida liigseid süsinikukadusid, mis võivad viia mehaaniliste omaduste destabiliseerumiseni.

Keskmise ja kõrge süsinikusisaldusega terastega keevitustööde omadused:

Servade esialgne soojendamine kuni 100-200˚C laiusele kuni 150 mm. Ilma lisakütteta saab keevitada ainult klassi VSt4 ja terast 25. Rahuldava keevitatavusega keskmise süsinikusisaldusega teraste puhul viiakse enne töö alustamist läbi täielik normaliseerimine. Suure süsinikusisaldusega materjalide puhul on vajalik ettevalmistav lõõmutamine.
Kaarkeevitus toimub kaetud kaltsineeritud elektroodidega, mille suurus on 3 kuni 6 mm (OZS-2, UONI-13/55, ANO-7), alalisvoolu all. Võimalik töötada räbusti või kaitsva gaasi keskkonnas (CO 2, argoon).
Gaaskeevitus toimub karburiseeriva leegiga, kasutades vasakpoolset meetodit, eelneva kuumutamisega temperatuurini 200˚C, ühtlase madala atsetüleeni toitevõimsusega.
Osade kohustuslik kuumtöötlus: karastamine ja karastamine või eraldi karastamine, et minimeerida sisepingeid, vältida pragude teket ning pehmendada kõvastunud martensiit- ja troostiitkonstruktsioone.
Takistuspunktkeevitus toimub piiranguteta.

Seega saab keskmise ja kõrge süsinikusisaldusega konstruktsiooniteraseid keevitada praktiliselt piiranguteta, välistemperatuuril vähemalt 5˚C. Madalamatel temperatuuridel on vajalik esmane kuumutamine ja kvaliteetne kuumtöötlus.

Madallegeeritud teraste keevitamine

Legeerterased on terased, mis on sulamise käigus küllastunud erinevate metallidega, et saavutada kindlaid omadusi. Peaaegu kõik need avaldavad positiivset mõju kõvadusele ja tugevusele. Kroom ja nikkel on kuumakindlate ja roostevabade sulamite osa. Vanaadium ja räni annavad elastsuse ning neid kasutatakse materjalina vedrude ja vedrude valmistamisel. Molübdeen, mangaan, titaan suurendavad kulumiskindlust, volfram - punast vastupidavust. Samal ajal, kuigi neil on positiivne mõju osade omadustele, halvendavad need terase keevitatavust. Lisaks suureneb kõvenemise aste ja martensiitsete struktuuride moodustumine, sisepinged ja keevisõmbluste pragude tekkimise oht.

Legeerteraste keevitatavuse määrab ka nende keemiline koostis.

Madala legeeritud madala süsinikusisaldusega terased 2GS, 14G2, 15G, 20G (GOST 4543-71), 15HSND, 16G2AF (GOST 19281-89) on kergesti keevitatavad. Standardtingimustes ei vaja need pärast protsesside lõppemist täiendavat kuumutamist ega kuumtöötlust. Siiski on endiselt mõned piirangud:

Kitsas lubatud soojustingimuste vahemik.
Tehke tööd temperatuuril, mis ei ole madalam kui -10 ˚С (madalama õhutemperatuuri tingimustes, kuid mitte alla -25 ˚С, kasutage eelsoojendust kuni 200 ˚С).

Võimalikud meetodid:

Elektrikaarkeevitus alalisvoolu tugevusega 40 kuni 50 A, elektroodid E55, E50A, E44A.
Automaatne sukelkaarkeevitus täitejuhtmega Sv-08GA, Sv-10GA.

Terase 09G2S, 10G2S1 keevitatavus on samuti hea, nõuded ja võimalikud teostusviisid on samad, mis sulamitel 12GS, 14G2, 15G, 20G, 15HSND, 16G2AF. Sulamite 09G2S, 10G2S1 oluline omadus on see, et kuni 4 cm läbimõõduga detailide jaoks ei ole vaja servi ette valmistada.

Keskmise legeerterase keevitamine

Keskmiselt legeeritud 25KhGSA, 35KhGSA (GOST 4543-71) annavad suurema vastupidavuse pingevabade õmbluste tekkele. Need kuuluvad rahuldava keevitatavusega rühma. Need vajavad eelkuumutamist temperatuurini 150-200˚C, mitmekihiliste õmbluste teostamist, keevitustööde lõpetamist karastamine ja karastamine. Täitmise võimalused:

Elektroodi voolutugevus ja läbimõõt elektrikaarega keevitamisel valitakse rangelt sõltuvalt metalli paksusest, võttes arvesse asjaolu, et õhemad servad kõvenevad töö ajal rohkem. Seega peaks toote läbimõõduga 2-3 mm voolu väärtus olema vahemikus 50-90 A. Serva paksusega 7-10 mm suureneb vastupidise polaarsuse alalisvoolu tugevus 200 A-ni, kasutades 4- 6 mm elektroodid. Kasutatakse tselluloosi või kaltsiumfluoriidi kaitsekattega vardaid (Sv-18KhGSA, Sv-18KhMA).
CO 2 kaitsva gaasi keskkonnas töötamisel on vaja kasutada traati Sv-08G2S, Sv-10G2, Sv-10GSMT, Sv-08Kh3G2SM läbimõõduga kuni 2 mm.

Sageli kasutatakse nende materjalide jaoks argooni kaar- või sukelkaarkeevitust.

Kuumuskindlad ja ülitugevad terased

Kuumakindlate raud-süsinik sulamitega 12МХ, 12Х1М1Ф, 25Х2М1Ф, 15Х5ВФ keevitustööd tuleb teostada eelkuumutamisel temperatuurini 300-450˚С, lõpliku karastamise ja kõrgkarastusega.

Elektrikaarkeevitus kaskaadmeetodil mitmekihilise õmbluse moodustamiseks, kasutades kaltsineeritud kaetud elektroode UONII 13/45MH, TML-3, TsL-30-63, TsL-39.
Gaaskeevitus atsetüleeni toitega 100 dm 3 /mm kasutades täitematerjale Sv-08KhMFA, Sv-18KhMA. Toruühendus toimub kogu vuugi eelneva gaasiküttega.

Keskmiselt legeeritud kõrgtugevate materjalide 14Х2ГМ, 14Х2ГМРБ keevitamisel on oluline järgida samu reegleid, mis kuumakindlate teraste puhul, võttes arvesse mõningaid nüansse:

Puhastage servad ettevaatlikult ja kasutage tihvte.
Elektroodi kaltsineerimine kõrgel temperatuuril (kuni 450˚С).
Üle 2 cm paksemate osade eelsoojendamine temperatuurini 150˚C.
Õmbluse aeglane jahutamine.

Kõrge legeeritud terased

Kõrglegeeritud teraste keevitamisel on vaja kasutada spetsiaalset tehnoloogiat. Nende hulgas on suur valik roostevabasid, kuumakindlaid ja kuumakindlaid sulameid, mõned neist: 09Х16Н4Б, 15Х12ВНМФ, 10Х13СУ, 08Х17Н5МЗ, 08Х18Н5МЗ, 08Х18Н5МЗ, 08Х18Г03Н2М1,5Х1,5Х1,5 4А9. Teraste keevitatavus (GOST 5632-72) kuulub 4. rühma.

Kõrge süsinikusisaldusega kõrglegeeritud terase keevitatavuse omadused:

Nende madala soojusjuhtivuse tõttu on vaja voolutugevust vähendada keskmiselt 10-20%.
Keevitamine tuleks läbi viia tühimikuga, elektroodid kuni 2 mm.
Fosfori, plii, väävli, antimoni sisalduse vähendamine, molübdeeni, vanaadiumi, volframi arvulise sisalduse suurendamine spetsiaalsete kaetud varraste abil.
Vajadus moodustada keevisõmbluse segamikrostruktuur (austeniit + ferriit). See tagab ladestunud metalli plastilisuse ja minimeerib sisepingeid.
Servade kohustuslik kuumutamine keevitustööde eelõhtul. Temperatuur valitakse sõltuvalt konstruktsioonide mikrostruktuurist vahemikus 100 kuni 300˚С.
Kaarkeevitamiseks kasutatavate kaetud elektroodide valik määratakse terase tüübi, omaduste ja osade töötingimuste järgi: austeniitsete terase 12Х18Н9 jaoks: UONII 13/NZH, OZL-7, OZL-14 katetega Sv-06Х19Н9Т, Sv-02Н19. ; martensiiterasele 20Х17Н2: UONII 10Х17Т, AN-V-10 Sv-08Х17Т kattega; austeniit-ferriitterasele 12Х21Н5Т: TsL-33 Sv-08Х11В2МФ kattega.
Gaaskeevitamisel peaks atsetüleeni tarne vastama väärtusele 70-75 dm 3 /mm, täitetraati kasutatakse Sv-02Х19Н9Т, Sv-08Х19Н10Б.
NZh-8 abil on võimalik kaare all töötada.

Terase keevitatavus on suhteline parameeter. See sõltub metalli keemilisest koostisest, selle mikrostruktuurist ja füüsikalistest omadustest. Samas saab kvaliteetsete ühenduste moodustamise võimalust reguleerida läbimõeldud tehnoloogilise lähenemise, spetsiaalsete seadmete ja töötingimuste abil.

Keevitatavus viitab antud keemilise koostisega terase võimele tekitada ühel või teisel viisil keevitamisel kvaliteetne pragude, pooride ja muude defektideta keevisliide. Terase keemiline koostis määrab selle struktuuri ja füüsikalised omadused, mis võivad keevitamise ajal muutuda metalli kuumutamise ja jahutamise mõjul. Terase keevitatavust mõjutab selles sisalduva süsiniku ja legeerelementide sisaldus. Teadaoleva keemilise koostisega terase keevitatavuse kohta esialgse hinnangu andmiseks saab ekvivalentse süsinikusisalduse arvutada valemiga

Keevitatavuse põhjal võib kõik terased jagada nelja rühma:

1. Hästi keevitatud, ekv ei ületa 0,25. Need terased ei pragune, kui keevitada tavapärasel viisil, st ilma eelneva ja samaaegse kuumutamise ja järgneva kuumtöötluseta.

2. Rahuldavalt keevitatav, mille C eq on vahemikus 0,25-0,35; need võimaldavad keevitamist ilma pragudeta, ainult tavalistes tootmistingimustes, st ümbritseva õhu temperatuuril üle 0°C, tuule puudumisel jne.

Sellesse rühma kuuluvad ka terased, mis vajavad eelkuumutamist või eelnevat ja järgnevat kuumtöötlust, et vältida pragude tekkimist keevitamise ajal tavapärasest erinevatel tingimustel (temperatuuril alla 0 °C, tuul jne).

3. Piiratud keevitatavus, mille puhul C eq on vahemikus 0,35-0,45; need võivad tavatingimustes keevitamisel praguneda. Selliste teraste keevitamisel on vajalik eelnev kuumtöötlus ja kuumutamine. Enamik selle rühma teraseid on pärast keevitamist kuumtöödeldud.

4. Halvasti keevitatav, mille C eq on suurem kui 0,45; Sellised terased võivad keevitamise ajal praguneda.

Neid saab ühendada ainult eelneva kuumtöötluse, keevitusprotsessi ajal kuumutamise ja järgneva kuumtöötlusega. Väikese paksusega metalli puhul saab Ceq piirväärtust suurendada 0,55-ni. Madallegeeritud teraste eelsoojendustemperatuur, olenevalt Ceq väärtusest, on järgmine:

Eelsoojendus aeglustab jahtumist ja hoiab ära külmade pragude tekkimise keevitamise ajal.

Terase keevitatavus määratakse ka erinevate katsetega. Katsete abil tehakse kindlaks, kas antud terase keevitamisel tekivad keevismetalli ja kuumuse mõjualasse haprad struktuurid, mis aitavad kaasa pragude tekkele.

Lihtsaim on tehnoloogiline katse, mille käigus keevitatakse ristkülikukujuline plaat katsetatava teraslehe külge, kasutades ühepoolset filee keevisõmblust (joon. 127, a). Pärast jahutamist vaikses õhus lüüakse plaat haamriga alla, hävitades õmbluse selle ülaosa küljelt. Kui õmbluse lähedalt leitakse mitteväärismetalli väljatõmbe kujul varem tekkinud pragude või hävimise jälgi, siis on terasel piiratud keevitatavus ja see nõuab eelkuumutamist ja sellele järgnevat kuumtöötlust.

Paksema terase kalduvust külmade pragude tekkeks saab kontrollida purustamise teel Kirovi tehase meetodil (joon. 127, b, vig). Ruudukujulise (130x130 mm) näidise keskele tehakse süvend läbimõõduga 80 mm. Proovi ülejäänud osa paksus a on 2, 4, 6 mm. Süvendisse on sulatatud üks või kaks rullikut (vt joon. 127, parukas), jahutades põhja väljastpoolt õhu või veega. Kui proov ei pragune ranti pindamisel ja veega jahutamisel, loetakse teras hästi keevitatavaks. Kui veega jahutamisel tekivad praod, kuid õhu käes jahutamisel ei teki, siis loetakse teras rahuldavalt keevitatavaks. Terast loetakse piiratud määral keevitatavaks, kui

Proov praguneb ka õhu käes jahutamisel. Selline teras tuleb keevitada eelsoojendusega temperatuurini 100-150 ° C.

Halvasti keevitatavaks loetakse terast, mille proov praguneb isegi eelkuumutamisel temperatuurini 100-150° C. Selline teras vajab keevitamisel eelsoojendust 300° C või kõrgemale.

Administreerimine Artikli üldine hinnang: Avaldatud: 2011.06.01

Tootmis- ja tööstustehnoloogia

Rühmad Terase võimet moodustada kvaliteetset keevisliidet nimetatakse keevitatavuseks, mille määravad välised ja sisemised tegurid. Keevitatavuse järgi jaotatakse teras nelja rühma: 1 hea keevitatavus; 2 rahuldav keevitatavus; 3 piiratud keevitatavus; 4 halb keevitatavus. K Esimene rühm on hästi keevitatud terased, mille SEQ ei ole suurem kui 025. Need terased ei pragune tavaliste keevitusmeetodite abil, selliste teraste keevitamine toimub ilma eelneva ja kaasneva kuumutamiseta ilma...

27. Teraste keevitatavus.Rühmad Terase võimet moodustada kvaliteetset keevisliidet nimetatakse keevitatavuseks, mille määravad välised ja sisemised tegurid. Nende hulka kuuluvad lisaks keemilisele koostisele keevitustehnoloogia (režiimid), keevisliite jäikus, aga ka töötingimustega keevisliitele esitatavate nõuete kogum.Teraste keevitatavuse põhiomadused on nende kalduvus praod ja keevisõmbluse mehaanilised omadused. Keevitatavuse järgi jaotatakse teras nelja rühma:1 hea keevitatavus; 2 rahuldav keevitatavus; 3 piiratud keevitatavus; 4 halb keevitatavus. K Esimene rühm hästi keevitatavad terased, mille SER ei ületa 0,25%. Need terased ei pragune tavapäraste keevitusmeetodite korral, selliste teraste keevitamine toimub ilma eelneva ja samaaegse kuumutamiseta, ilma järgneva kuumtöötluseta. Teine rühm rahuldavalt keevitavad terased järjestusega vahemikus 0,25% kuni 0,35%; sellised terased võimaldavad pragudeta keevitamist ainult tavalistes tootmistingimustes, kui ümbritseva õhu temperatuur on üle null kraadi ja puudub tuul jne, mis erineb tavalistest eelsoojenduse või eelneva ja järgneva kuumtöötlusega. Kolmas rühm Piiratud keevitatavusega, kus C eq on vahemikus 0,35% kuni 0,45%. Sellesse rühma kuuluvad terased, mis tavalistes keevitustingimustes võivad praguneda. Selliste teraste keevitamine toimub spetsiaalse tehnoloogia abil, mis reguleerib eelkuumtöötluse ja keevitusjärgse kuumtöötluse režiime.Neljas rühmhalva keevitatavusega, kus C eq on üle 0,45%. Sellesse rühma kuuluvaid teraseid on kõige raskem keevitada ja need võivad praguneda. Nende keevitamine toimub kohustusliku eelkuumtöötlusega enne keevitamist, kuumutamist keevitusprotsessi ajal ja sellele järgnevat kuumtöötlust.

29. Teraste keevitatavus, süsiniku mõju keevitatavusele. Terase võimet moodustada kvaliteetset keevisliidet nimetatakse keevitatavuseks, mille määravad välised ja sisemised tegurid. Lisaks keemilisele koostisele hõlmavad need keevitustehnoloogiat (režiimid), keevisühenduse jäikust, aga ka keevisühendusele esitatavaid nõudeid töötingimuste kaupa. Madala süsinikusisaldusega terastel on hea keevitatavus. Kahjulikud lisandid võivad vähendada keevitatavust, kui nende sisaldus ületab normi. Kahjulikud lisandid võivad keevitatavust halvendada ka keskmise sisaldusega, mis ei ületa normi, kui need moodustavad näiteks eraldumise tõttu lokaalseid kuhjumisi. Madala süsinikusisaldusega terase keevitamisele kahjulikud elemendid võivad olla süsinik, fosfor ja väävel, viimane on eriti altid eraldumisele koos lokaalsete kogunemiste tekkega. Üle 0,25% süsinikusisaldusega süsinikterastel on madala süsinikusisaldusega terastega võrreldes väiksem keevitatavus, kusjuures keevitatavus väheneb järk-järgult süsinikusisalduse suurenedes. Kõrge süsinikusisaldusega teras on kergesti karastatud, mis põhjustab keevitustsoonis kõvade, rabedate kõvenemisstruktuuride moodustumist ning sellega võivad kaasneda pragude teke. Süsinikusisalduse suurenedes suureneb metalli kalduvus keevitustsoonis üle kuumeneda. Suurenenud süsinikusisaldus suurendab selle läbipõlemisprotsessi gaasilise süsinikmonooksiidi moodustumisega, mis põhjustab vanni keemist ja võib põhjustada sadestunud metalli märkimisväärset poorsust. Üle 0,40,5% süsinikusisaldusega muutub terase keevitamine keevitustehnoloogia üheks keerulisemaks ülesandeks. Süsinikterastel on üldiselt vähendatud keevitatavus ja võimalusel on soovitatav need asendada vähelegeeritud konstruktsiooniterastega, mis annavad sama tugevuse ja muude legeerelementide tõttu oluliselt väiksema süsinikusisaldusega. Süsinikteraste keevitamisel sulatamise teel ei järgi need tavaliselt täiteaine ja mitteväärismetallide keemilise koostise vastavust, püüdes saada mangaani, räni jne legeerimise tõttu mitteväärismetalliga tugevuselt võrdset sadestunud metalli. vähendatud süsinikusisaldus. Süsinikteraste keevitamine toimub sageli eelsoojenduse ja sellele järgneva kuumtöötlusega ning võimalusel püütakse paljudel juhtudel kombineerida kuumtöötlust keevitusprotsessiga, näiteks väikeste detailide gaaskeevitusega, gaasipressiga, punkt- põkkkeevitus jne.

29. Teraste keevitatavus legeerelementide mõju. keevitatavuse rühmad. Terase võimet moodustada kvaliteetset keevisliidet nimetatakse keevitatavuseks, mille määravad välised ja sisemised tegurid. Nende hulka kuuluvad lisaks keemilisele koostisele keevitustehnoloogia (režiimid), keevisliite jäikus, aga ka nõuete kogum keevisliitele töötingimustes.Teraste keevitatavuse põhiomadused on nende kalduvus praguneda. ja keevisõmbluse mehaanilised omadused.Mangaan (Mn) ei halvenda terase keevitatavust, kui selle sisaldus ei ületa 0,3×0,8%. Keskmise mangaanisisaldusega (1,8 x 2,5% Mn) terastes suurendab mangaan terase karastuvust ja kalduvust keevitamisel praguneda. Räni (Si) ei mõjuta negatiivselt terase keevitatavust, kui selle sisaldus ei ületa 0,3%. Tavalised süsinikterased ei sisalda rohkem kui 0,2 x 0,3% räni. Eriterastes ulatub ränisisaldus 0,8 x 1,5%. Sellistes kogustes muudab räni keevitamise keeruliseks terase suure voolavuse, kerge oksüdeerumise ja tulekindlate oksiidide moodustumise tõttu.Kroomi (Cr) on madala süsinikusisaldusega terastes 0,2 x 0,3%, konstruktsiooniterastes 0,7 x 3,5%, kroomterastes 12 x 18%, kroom-nikkelterastes 9 x 35%. Kroom muudab keevitamise keeruliseks, kuna suurendab metalli oksüdeerumist, moodustab süsinikuga keemilisi ühendeid, suurendab metalli kõvadust üleminekutsoonides jne. Kuid õige keevitusrežiimide, täitematerjalide ja ka tehnoloogilise protsessi valiku korral järgitakse, kroom ei mõjuta negatiivselt terase keevitatavust.Niklit (Ni) on madala süsinikusisaldusega terastes kuni 0,2 x 0,3%, konstruktsiooniterastes 1 x 5%, legeerterastes 8 x 35%. Nikkel rafineerib terasid, suurendab teraste elastsust ega halvenda nende keevitatavust.Molübdeen (Mo) 0,15 x 0,2% sisaldusega terases raskendab keevitamist, põhjustab keevis- ja üleminekutsoonis pragude teket, oksüdeerub tugevalt ja põleb keevitamisel läbi.Volfram (W), mille sisaldus terases on 0,8 x 1,8%, suurendab kõvadust ja jõudlust kõrgel temperatuuril, oksüdeerub tugevalt keevitamisel, vajab head hapnikukaitset ja muudab keevitamise keeruliseks.Vanaadium (V) sisaldub terastes tavaliselt koguses 0,2 x 0,8%, stantsitud terastes 1 x 1,5%, see on tugevalt oksüdeerunud, nõuab metalli usaldusväärset kaitset keevitamise ajal ja muudab keevitamise keeruliseks.Titaani (Ti) ja nioobiumi (Nb) sisaldub korrosioonikindlates terastes kuni 1%, ei muuda keevitusprotsessi keerulisemaks ega halvenda terase keevitatavust.Eriterastes sisalduv vask (Cu) on 0,3 x 0,8%, parandab mitmeid terase omadusi (tugevus, plastilisus, löögitugevus, korrosioonikindlus) ega halvenda terase keevitatavust.Terases sisalduv väävel (S) kogustes, mis ületavad lubatud piirnorme, halvendab keevitatavust ja põhjustab kuumapragusid.Terases sisalduv fosfor (P) kogustes, mis ületavad lubatud piirnorme, halvendab keevitatavust ja põhjustab külmapragude tekkimist.Hapnik (O) sisaldub sulamis raudoksiidi kujul, mis halvendab terase keevitatavust, vähendades selle mehaanilisi omadusi.Lämmastik (N) moodustab jahtudes keevisvanni metallis koos rauaga (nitriididega) keemilisi ühendeid, mis vähendab terase elastsust.Vesinik (H) on terase kahjulik lisand; kogunedes keevisõmbluse teatud kohtadesse, moodustab see gaasimulle, mis põhjustab poorsuse ja väikeste pragude ilmnemist.

28. Svar. Teras. Teraste keevitatavuse suurendamise meetod. . Terase võimet moodustada kvaliteetset keevisliidet nimetatakse keevitatavuseks, mille määravad välised ja sisemised tegurid. Nende hulka kuuluvad lisaks keemilisele koostisele keevitustehnoloogia (režiimid), keevisliite jäikus, aga ka töötingimustega keevisliitele esitatavate nõuete kogum.Teraste keevitatavuse põhiomadused on nende kalduvus praod ja keevisõmbluse mehaanilised omadused. Metalli saastumine gaaside ja mittemetalliliste lisanditega võib samuti negatiivselt mõjutada keevitatavust. Metalli saastumine kahjulike lisanditega sõltub selle valmistamise meetodist ja seda saab osaliselt hinnata metalli märgistuse järgi: kvaliteetne teras on keevitatud paremini kui tavaline vastava klassi teras; avatud kolde teras on parem kui Bessemeri teras ja rahulik avatud kolde teras on parem kui keev teras. Kriitiliste keevitatud toodete valmistamisel tuleb arvestada madala süsinikusisaldusega teraste keevitatavuse etteantud erinevustega ja arvestada neid mitteväärismetalli klassi valikul. Keevitatavuse järgi jaotatakse teras nelja rühma:1 hea keevitatavus; 2 rahuldav keevitatavus; 3 piiratud keevitatavus; 4 halb keevitatavus.Madala süsinikusisaldusega terastel on hea keevitatavus. Kahjulikud lisandid võivad vähendada keevitatavust, kui nende sisaldus ületab normi. Kahjulikud lisandid võivad keevitatavust halvendada ka keskmise sisaldusega, mis ei ületa normi, kui need moodustavad näiteks eraldumise tõttu lokaalseid kuhjumisi. Madala süsinikusisaldusega terase keevitamisele kahjulikud elemendid võivad olla süsinik, fosfor ja väävel, viimane on eriti altid eraldumisele koos lokaalsete kogunemiste tekkega.

29. Keevituspinged ja deformatsioonid.. põhjused. Keevitamine, nagu ka teised metallitöötlemisprotsessid (stantsimine, valamine, valtsimine, tõmbamine, pressimine, kuumtöötlus), põhjustab toodetes oma pingeid. Enesestressid on need, mis tekivad ilma väliste jõudude rakendamiseta. Sõltuvalt esinemise põhjusest eristatakse järgmisi pingeid: termilised, mis tekivad keevitamise ajal ebaühtlasest temperatuurijaotusest; struktuurne, ilmneb kõvenemisele sarnaste struktuurimuutuste tulemusena. Sõltuvalt sisepingete ja deformatsioonide olemasolu ajast jagatakse need ajutisteks ja jääkpingeteks. Ajutised pinged ja deformatsioonid esinevad konstruktsioonis ainult teatud ajahetkel. Kui tekkiv pinge ei ületa elastsuse piiri, siis ajutised pinged ja deformatsioonid kaovad (eemaldatakse) pärast toote jahutamist. Jäägid jäävad tootesse pärast selle põhjustanud põhjuse kadumist. Need pinged ja deformatsioonid tekivad ka ebaühtlase kuumenemise tõttu, kuid need on liiga suured ja võivad põhjustada keevisühenduse pragusid või rikkeid. Mõnel juhul hävimist ei toimu, kuid suured deformatsioonid eemaldavad keeviskonstruktsiooni määratud mõõtudest Keevisliidete deformatsioonide peamised liigid: A piki- ja põikpingete toimesuund; b põkkliigese deformatsioon; V keevitatud I-tala deformatsioon (numbrid näitavad keevisõmbluste järjekorda, nooled mõjuvate pingete suunda); G deformeerunud keevitatud kaubamärgi tüüp; f läbipainde poom.Kogu keevitamise deformatsioonide ja pingete vastu võitlemise abinõusid võib käsitleda kahte rühma: meetmed, mis takistavad pingete ja deformatsioonide tekkimist või vähendavad nende mõju; meetmed deformatsioonide hilisema korrigeerimise ja jääkpingete eemaldamise tagamiseks. Esimesse rühma kuuluvad sellised meetmed nagu toote õige keevitusjärjestuse valimine, toote jäik kinnitamine, eelnev tagurpidi painutamine, samaaegne kuumutamine, intensiivne jahutamine keevitusprotsessi ajal, keevisõmbluste arvu vähendamine, jäigastite sümmeetriline paigutus ja painutatud profiilide kasutamine. Teise rühma kuuluvad keevismetalli ehk HAZ lokaalne sepistamine, sirgendamine staatilise koormuse mõjul, lokaalne kuumutamine ja mehaaniline sirgendamine ning kuumtöötlus. Kõik loetletud tegevused arvutatakse disainerite ja tehnoloogide poolt eelnevalt välja, täpsustatakse näidiste valmistamisel ja alles pärast seda kantakse lõpuks tehnoloogilistele kaartidele.

30.terase keevitatavust mõjutavad tegurid. Keevitatavust mõjutavad tehnilised tegurid Sellised keevitamise omadused nagu kõrge kuumutustemperatuur, keevisvanni väike maht, spetsiifiline atmosfäär keevisvanni kohal, aga ka keevitatavate osade kuju ja konstruktsioon põhjustavad mõnel juhul soovimatuid tagajärgi: järsk erinevus. metalli keevisõmbluse keemilises koostises, mehaanilistes omadustes ja struktuuris mitteväärismetalli keemilise koostise, struktuuri ja omaduste kohta; muutused mitteväärismetalli struktuuris ja omadustes kuumusest mõjutatud tsoonis; keeviskonstruktsioonides oluliste pingete esinemine, mis mõnel juhul aitavad kaasa pragude tekkele; tulekindlate, raskesti eemaldatavate oksiidide moodustumine keevitusprotsessi käigus, mis takistavad protsessi, saastavad keevismetalli ja vähendavad selle kvaliteeti; poorsuse ja gaasitaskute moodustumine ladestunud metallis, mis rikub keevisühenduse tihedust ja tugevust. Erinevate keevitusmeetodite korral täheldatakse sulamikomponentide märgatavat oksüdeerumist. Näiteks terases põleb süsinik, räni, mangaan läbi ja raud oksüdeerub. Sellega seoses hõlmab tehnoloogilise keevitatavuse määratlus: keevismetalli keemilise koostise, struktuuri ja omaduste määramist sõltuvalt keevitusmeetodist; soojustsooni struktuuri ja mehaaniliste omaduste hindamine; hindamine teraste kalduvusele moodustada ämmapragusid; keevitamisel saadud metallioksiidide ja keevisliite tiheduse hindamine.Termiline mõju metallile kuumusest mõjutatud piirkondades ja sulamisprotsess määratakse keevitusmeetodi ja selle režiimidega. Tehnoloogiliseks keevitatavuseks loetakse metalli suhet konkreetsesse keevitusmeetodisse ja -režiimi. Füüsilise keevitatavuse määravad keevitatavate metallide sulamistsoonis toimuvad protsessid, mille tulemusena tekib püsiv keevisliide. Osakeste kokkuviimine ja nende vastasmõju tingimuste loomine toimub valitud keevitusmeetodil (elektrikaarkeevitus, takistuskeevitus, plasmakeevitus, gaaskeevitus, hõõrdekeevitus, laserkeevitus, laserkeevitus jne) ning vastavate füüsikaliste ja keemiliste protsesside kulgemise määravad ära ühendatavate metallide omadused. Need metallide omadused määravad nende füüsikalise keevitatavuse. Keevitatavatel metallidel võib olla sama või erinev keemiline koostis ja omadused. Esimesel juhul on need metallid, mis on keemilise koostise ja omaduste poolest homogeensed, teisel juhul on need heterogeensed. Kõigil homogeensetel metallidel on füüsiline keevitatavus. Erinevate metallide omadused ei suuda mõnikord tagada vajalike füüsikaliste ja keemiliste protsesside toimumist sulamistsoonis, mistõttu neil metallidel puudub füüsiline keevitatavus.

Nagu ka muid töid, mis võivad teile huvi pakkuda
76902.		Interkostaalsed närvid, nende harud ja innervatsioonipiirkonnad	180,98 KB
	Rindkere seljaajunärvide eesmised harud moodustavad 11 paari roietevahelisi närve ja 12. paari subkostaalseid närve. Roietevahelises ruumis paiknevad närvid koos tagumiste roietevaheliste veresoontega. Interkostaalsed närvid väljendavad selgelt rindkere ja kõhu, rinnakelme ja parietaalse kõhukelme naha ja lihaste metameerset asukohta ja segmentaalset innervatsiooni.
76903.		Nimmepõimik - struktuur, topograafia, närvid ja innervatsioonipiirkonnad	180,18 KB
	Reie pikad närvid iliohypogastric ilioinguinal femorogenitaal obturator reie külgmine nahanärv on seotud naha ja kõhu, vaagna, kõhukelme ja reie lihaste innervatsiooniga. Selle külgmine nahaharu innerveerib superolateraalsetes lõikudes tuhara ja reie nahka. Lisaks varustab see reie eesmise ja mediaalse pinna häbememokkade munandikotti nahka. Obturaatornärv vaagna- ja reielihaste jaoks.
76904.		Sakralpõimik, selle närvid ja innervatsioonipiirkonnad	181,06 KB
	Põimiku allikad on nimmepiirkonna IVV osa eesmised harud ja neli ülemist sakraalset seljaaju närvi. Sabapõimikuga ühendamisel hõlmavad allikad viienda ristluu ja sabatüki seljaajunärvi eesmisi harusid. Nimme-ristluu tüvi tekib IV nimmepiirkonna eesmise haru osast ja V nimmepiirkonna närvide kogu eesmisest harust.
76905.		Istmikunärv ja selle harud. Alajäseme naha innervatsioon	182,03 KB
	Alajäseme naha innervatsioon. Istmikunärv on inimkeha suurim ja pikim ning on seganärv, mis sisaldab sensoorseid motoorseid ja autonoomseid kiude. Need tekivad IV, V nimmepiirkonna ja esimese kolme ristluu seljaaju närvi eesmistest harudest.
76906.		Kraniaalsed närvid. I, II paari kraniaalnärve. Visuaalse analüsaatori juhtimistee	181,6 KB
	Need moodustavad haistmis- ja visuaalsete analüsaatorite juhtiva osa. Mõlemal on ühine päritolu, sest arenevad eesmise medullaarse põie, selle alumise seina derivaatidena. Mõlemad kannavad tõusvaid (tundlikke) närvikiude, mis ühendavad analüsaatorite vastuvõtuvälju subkortikaalsete lõhna- ja nägemiskeskustega ning sisenevad seeläbi sensoorsesse süsteemi.
76907.		Okulomotoorsed, trochleaarsed, abducens närvid	181,24 KB
	Silma motoorsed trohleaarsed ja abducens-närvid on ühendatud ühte rühma järgmistel põhjustel: sama päritolu ja areng eesmiste pea-müotoomide tõttu, millest tekivad silmamuna lihased; kiudude sarnane struktuur, millel on laskuv suund ja mis on mootori funktsiooniga; tavaline silmalihaste innervatsioon. Närvijuured väljuvad ajupõhjast piki ajuvarte mediaalset pinda, kus on nende jaoks soon. Tsiliaarne sõlm asub tupe külgmisel poolringil...
76908.		Kolmiknärv. V paar kraniaalnärve, selle harud, topograafia ja innervatsioonipiirkonnad	185,93 KB
	V paar kolmiknärvi parem ja vasak segatud: sensoorne motoorne autonoomne. Närvid arenevad koos esimese vistseraalvõlvi, lõualuude ja mälumislihaste, näonaha, nina- ja suu limaskesta derivaatidega. Kolmiknärvi tüvi tekib sensoorsete ja motoorsete juurte ühendusest ajust väljumisel.
76909.		Näonärv, selle topograafia, harud ja innervatsioonipiirkonnad	181,44 KB
	VII paar sisaldab kahte närvi, näo- ja vahepealset segatud motoorset parasümpaatilist ja sensoorset närvi. Vahenärvi nimetatakse sageli XIII paariks ja siis jääb VII paari ainult näo motoorne närv. Närv väljub ajust silla ja medulla oblongata vahelises põiksoones, oliivi suhtes külgsuunas, suundudes mööda tagumist kraniaalset lohku sisekuulmekäiku, kuhu see siseneb koos VIII paariga.
76910.		vestibulokohleaarne närv. VIII kraniaalnärvide paar ja selle tuumade topograafia. Kuulmis- ja tasakaaluorganite juhtivad rajad	183,89 KB
	VIII paari vestibulaar- ja kohleaarsed osad ühinevad sisemises kuulmekäigus ja suunatakse läbi tagumise koljuõõnde ajutüvesse selle ristsoonesse silla ja medulla oblongata vahel, kus nad sisenevad külgmiselt näo- ja vahenärvidesse. silla sisemusse ja lõppevad silla vestibulaarvälja tuumade sünapsidega. Vestibulaarväli asub romboidse lohu külgmistes nurkades, sellele projitseeritakse kaks kohleaarset ja neli vestibulaarset tuuma, mis asuvad silla ventrolateraalsetes osades. Kohleaarsed tuumad: eesmine ja...

Keevitatavuse järgi jagunevad terased nelja rühma: esimene rühm - hästi keevitatud; teine rühm - rahuldavalt keevitatud; kolmas rühm - piiratud keevitamine; neljas rühm - halvasti keevitatav.

Peamisteks teraste keevitatavust iseloomustavateks tunnusteks on kalduvus pragude tekkeks ja keevisühenduse mehaanilised omadused.

Esimesse rühma Nende hulka kuuluvad terased, mida saab keevitada tavatehnoloogia abil, s.t. ilma kuumutamiseta enne keevitamist ja keevitamise ajal ning ilma järgneva kuumtöötluseta. Siiski pole välistatud kuumtöötluse kasutamine sisemiste pingete leevendamiseks.

Teise rühma juurde hõlmavad peamiselt teraseid, tavalistes tootmistingimustes keevitamisel pragusid ei teki. Sellesse rühma kuuluvad ka terased, mis vajavad eelsoojendust, samuti eel- ja järgnevat kuumtöötlust, et vältida pragude teket.

Kolmandasse rühma hõlmab teraseid, mis tavalistes keevitustingimustes võivad pragude tekkeks. Keevitamisel neid eelnevalt kuumtöödeldakse ja kuumutatakse. Lisaks sellele töödeldakse enamikku sellesse rühma kuuluvaid teraseid keevitusjärgselt.

Neljandasse rühma hõlmavad teraseid, mida on kõige raskem keevitada ja mis võivad praguneda. Need terased on piiratud ulatuses keevitatavad, mistõttu keevitamine toimub kohustusliku eelkuumtöötlusega, keevitusprotsessi ajal kuumutamisega ja sellele järgneva kuumtöötlusega.

Hästi keevitavad süsinik-, madala ja keskmise legeeritud terased. Keevitustingimused on normaalsed. Suure koguse ladestunud metalliga valatud osad on soovitatav keevitada vahepealse kuumtöötlusega (anniilimine või kõrge karastamine vastavalt antud terase kuumtöötlusrežiimile). Staatilise koormuse all töötavate konstruktsioonide puhul kuumtöötlust pärast keevitamist ei teostata.

Kõrgel temperatuuril või kõrgel temperatuuril töötavate kriitiliste struktuuride puhul toimub kuumtöötlus vastavalt tehnilistele kirjeldustele. Suure koguse ladestunud metalliga osi lõõmutatakse või tugevalt karastada.

Elektroodidega E42, E42A, E50, E50A, E55 (GOST 9467 - 75) keevitamisel töödeldakse keevisliidet tavalise lõikeriistaga.

Teraste keevitatavus klasside kaupa on toodud tabelis. 1.

Rahuldavalt keevitavad süsinik-, madala ja keskmise legeeritud terased. Terase kuumtöötlus enne keevitamist varieerub sõltuvalt terase klassist ja osade konstruktsioonist. Terasest 30L ja 35L valmistatud valandite puhul on vajalik lõõmutamine. Valtsitud toodetest või sepistest valmistatud masinaosi, millel ei ole jäika kontuuri, saab keevitada kuumtöödeldud olekus (karastamine ja karastamine).

Keevitamine külma ilmaga ei ole lubatud. Suure koguse ladestunud metalliga detailide keevitamine, samuti armeerimisvooderdiste keevitamine on soovitatav teha vahepealse kuumtöötlusega (lõõmutamine või kõrge karastamine). Väikeste õõnsuste keevitamisel 0,35% süsinikku sisaldavast süsinikterasest osadel ja elementidel ning kui hilisem karastamine pole võimalik, kuumutatakse keevitatud osa lokaalselt.

Tabel 1. Teraste keevitatavus

Keevitatavus
Süsinik-, madala või keskmise legeeritud terased
		St1kp, St1ps, St1sp, St2kp, St2ps, StZkp, StZps, StZsp, St4kp, St4ps, St4sp, St1kp, BSt1sp, BSt2kp, BSt2ps, BSt2sp, BStZkp, BStZps, BStZsp, BStZps, BStZsp,4sp,4
		O.8; 10, 15, 20, 25, 15G, 20G

		15Х, 20Х, 20ХГСЛ, 12ХН2, 12Х2Н4А, 15НМ
		10HSND (SHL-4)

Rahuldav		BSt5sp, BSt5sp, BSt5Gsp

		12Х2Н4А, 20ХН3А

		15HSND (SHL-1, NL-2)
Piiratud		St6ps, St6sp, BSt6ps, BS6sp

		35ХМ, З0ХГС, 35СГ, ЗЗХС, 20Х2Н4А

		40L, 45L, 50L
		40G, 45G, 50G, 60G, 65G, 70G

		50HG, 50HGA, 55S2, 55S2A, 65, 75, 85, 60S2, 60S2A


		U7, U6, U8G, U9, U10, U11; U12, U13, U7A, U8A, U8GA, U9A, U10A, U11A, U12A, U13A
Legeerterased
		0Х20Н14С2 (ЭИ732), Х23Н18 (ЭИ417), ОХ18Н10 (ОХ18Н9, EYA0), Х18Н9Т (1Х18Н9Т, ЕЯ1Т)
Rahuldav		9Х14А, 12Х14А
Piiratud		2Х18Н9 (ЭЯ2), Х18Н9 (1Х18Н9, ЭЯ1)

		Х12, Х12М, Х, 9Х, 7ХЗ, 8ХЗ, 9ХС, 4ХС. F, 8ХФ, В1, ЗХ2В8Ф, 4ХВ2С, 5ХВ2С, ХВГ, 9ХВГ, 6ХВГ, 5ХНВ, ХВ5, 5ХВ8М, 6

Kuumtöötlus pärast keevitamist on erinevate terase klasside puhul erinev.

30L ja 35L terasest valandite puhul on pragude läbi keevitamisel ja tugevdusvooderdiste keevitamisel vajalik lõõmutamine või kõrgkarastus. Väikeste defektide keevitamisel süsinikterasel, mis sisaldab rohkem kui 0,35% süsinikku, teostatakse mehaaniliste omaduste ja töödeldavuse parandamiseks kuumtöötlus vastavalt selle terase režiimile. Muude kuumtöödeldud olekus keevitatud teraste puhul on vajalik karastamine kuumutamisega temperatuurini 50–100 °C alla terase karastamistemperatuuri. Terase 27GS, 20KhGS ja muude karastuse rabedusele kalduvate teraste puhul peaks karastamistemperatuur pärast keevitamist olema väljaspool karastuse rabeduse temperatuurivahemikku.

Elektroodidega E42, E42A, E50, E50A, E55 valmistatud keevisliideid saab töödelda tavaliste lõikeriistadega eeldusel, et süsinikterase süsinikusisaldus ei ületa 0,35% ja ladestunud metalli maht ei ole väiksem kui 20x20x10 mm.

TsL-2, TsL-4 elektroodidega (GOST 10052 - 62) sadestatud metalli töödeldakse karbiidtööriistadega.

Madal- ja keskmiselt legeeritud süsinikteraste piiratud keevitatavus. LKhN2 ja 50L terasest valandite puhul on enne keevitamist vajalik lõõmutamine, olenemata valukonfiguratsioonist. Väiksemaid defekte saab keevitada valu kuumtöödeldud olekusse. Valtsitud toodetest või sepistest valmistatud masinaosade puhul, millel pole eriti jäika kontuuri ja jäikade komponentidega, on lubatud keevitamine kuumtöödeldud olekus (karastamine ja karastamine).

Keevitamise termilised tingimused on järgmised. Ilma eelsoojenduseta saab keevitada juhtudel, kui keevisliited ei ole jäikade kontuuridega, metalli paksus ei ületa 15 mm, ümbritseva õhu temperatuur ei ole madalam kui 5°C ja keevisliited on abistava iseloomuga. Kõigil muudel juhtudel on vajalik eelkuumutamine temperatuurini 200 °C.

Kuumtöötlusel pärast keevitamist on järgmised omadused.

LKhN2 terasest osade suurte defektide keevitamisel on vajalik kuumtöötlus vastavalt selle terase režiimile. Pärast väikeste defektide keevitamist kuumtöödeldud valandil on vajalik korduv karastamine vastavalt selle terase režiimile. Mis tahes muu vaadeldava rühma terase puhul, mis on keevitatud kuumtöödeldud olekus, on pinge leevendamiseks vajalik karastamine kuumutamisel temperatuurini 50–100 °C terase karastamistemperatuurist madalamal. Terase 30KhGSA ja muude karastamise rabedusele kalduvate teraste puhul peaks karastamistemperatuur pärast keevitamist olema väljaspool karastuse rabeduse piirkonda.

Elektroodidega E42, E42A, E50, E50A, E55 keevitamisel töödeldakse keevisliiteid raskusteta, kui osa on karastatud temperatuuril, mis ei ole madalam kui 550–650 ° C.

Halvasti keevitatavad madala ja keskmise legeeritud süsinikterased. Teras tuleb enne keevitamist lõõmutada. Olenemata keevitavate elementide paksusest ja keevisliite tüübist tuleb teras eelsoojendada temperatuurini vähemalt 200°C.

Kuumtöötlemine pärast keevitamist toimub vastavalt erijuhistele, sõltuvalt terase klassist ja selle otstarbest.

Keevisliidese mehaaniline töötlemine on võimalik ainult pärast lõõmutamist või kõrgkarastamist.

Kergesti keevitavad legeerterased. Kuumtöötlust ei teostata enne keevitamist. Kui kõvadus on märkimisväärne, tuleb metall karastada temperatuurini 1050 - 1100°C. Keevitamise termilised tingimused on normaalsed. Kuumtöötlust pärast keevitamist ei teostata.

Keevisliidete mehaaniline töötlemine on enamiku vaatlusaluse rühma teraste kõrge viskoossuse tõttu keeruline.

Rahuldavalt keevitavad legeerterased. Enne keevitamist on soovitatav kasutada karastamist temperatuuril 650 - 710°C õhkjahutusega. Keevitamise termilised tingimused on normaalsed.

Keevitamine külma ilmaga ei ole lubatud. Eelsoojendamine temperatuurini 150 - 200°C on vajalik ainult üle 10 mm seinapaksusega elementide keevitamisel.

Pärast keevitamist, et leevendada pinget ja vähendada kuumusega mõjutatud tsooni kõvadust, eriti kui keevitatakse terasest 0Х14А valmistatud elektroodidega, on soovitatav keevitatud osad karastada temperatuuril 650 - 710 °C koos osade jahutamisega õhku.

TsL-2 ja TsL-4 elektroodidega keevitamisel toimub kuumtöötlus vastavalt erirežiimile. Mehaaniline töötlemine on võimalik ainult pärast kuumtöötlust vastavalt erirežiimile.

Piiratud keevitatavusega legeerterased. Kuumtöötlus enne keevitamist on erinevate teraste puhul erinev. Teraste 18X14A ja SKhNA puhul on vajalik karastamine temperatuuril 650 - 710°C õhkjahutusega. Muude teraste puhul on soovitatav karastamine vees temperatuuril 1050–1100 °C.

Teraste 18X14A, SKhNA, X25N13L keevitamisel on vajalik eelsoojendus temperatuurini 200 - 300°C. Terased 9Kh19NA, Kh18N9 ja 2Kh18N9 keevitatakse tavatingimustes minimaalse kuumutamise ja keevismetalli ja kuumusest mõjutatud tsooni minimaalse jahutuskiirusega.

Pärast keevitamist tuleb pinge leevendamiseks ja keevisliite metalli kõvaduse vähendamiseks terasest 18Х14А valmistatud osad karastada temperatuuril 650 - 710°C. Terase 9X19NA, X18N9, 2X18N9 puhul on vajalik karastamine vees temperatuuril 1050-1100°C.

Terasest 18Х14А valmistatud keevisliite mehaaniline töötlemine on võimalik alles pärast karastamist. Kõigi teiste teraste puhul on keevisliite töödeldavus mitteväärismetalli tasemel.

Halvasti keevitatavad legeerterased. Enne keevitamist on erinevate teraste puhul soovitatav teatud tingimustel karastada.

Kuumtöödeldud tööriistaterase keevitamine on lubatud, kui keevisõmblus ei ladestu tööriista lõikeosale.

G13L terase puhul on vajalik karastamine. Keevitamisel on vajalik eelsoojendus temperatuurini 200 - 300°C, välja arvatud terased RF18 ja P9, mille kuumutamine peab olema vähemalt 600°C. Karastatud G1ZL terase keevitamine tuleks läbi viia ilma kuumutamiseta.

Kuumtöötlemine pärast keevitamist toimub vastavalt erijuhistele, sõltuvalt terase klassist ja otstarbest. G1ZL terase kuumtöötlus ei ole vajalik.